Lämmönkestävä teräs tarkoittaa terästä, jolla on korkean lämpötilan hapettumiskestävyys ja korkea lämpötilalujuus.Korkean lämpötilan hapettumisenkestävyys on tärkeä ehto sen varmistamiseksi, että työkappale toimii pitkään korkeassa lämpötilassa.Hapettavassa ympäristössä, kuten korkean lämpötilan ilmassa, happi reagoi kemiallisesti teräspinnan kanssa muodostaen erilaisia rautaoksidikerroksia.Oksidikerros on hyvin löysä, menettää teräksen alkuperäiset ominaisuudet ja on helppo pudota.Teräksen korkean lämpötilan hapettumisenkestävyyden parantamiseksi teräkseen lisätään seosaineita oksidirakenteen muuttamiseksi.Yleisesti käytettyjä seosaineita ovat kromi, nikkeli, kromi, pii, alumiini ja niin edelleen.Teräksen korkean lämpötilan hapettumisenkestävyys liittyy vain kemialliseen koostumukseen.
Korkean lämpötilan lujuus viittaa teräksen kykyyn kestää mekaanista kuormitusta pitkään korkeissa lämpötiloissa.Teräksellä on kaksi päävaikutusta mekaanisen kuormituksen alaisena korkeassa lämpötilassa.Yksi on pehmeneminen, eli vahvuus heikkenee lämpötilan noustessa.Toinen on viruminen, eli jatkuvan jännityksen vaikutuksesta plastisen muodonmuutoksen määrä kasvaa hitaasti ajan myötä.Teräksen plastinen muodonmuutos korkeassa lämpötilassa johtuu rakeidensisäisestä liukumisesta ja raerajaliuosta.Teräksen korkean lämpötilan lujuuden parantamiseksi käytetään yleensä seostusmenetelmiä.Eli teräkseen lisätään seosaineita parantamaan atomien välistä sidosvoimaa ja muodostamaan suotuisa rakenne.Kromin, molybdeenin, volframin, vanadiinin, titaanin jne. lisääminen voi vahvistaa teräsmatriisia, nostaa uudelleenkiteytyslämpötilaa ja muodostaa myös vahvistusfaasikarbideja tai metallien välisiä yhdisteitä, kuten Cr23C6, VC, TiC jne. Nämä vahvistusvaiheet ovat stabiileja korkeissa lämpötiloissa, eivät liukene, eivät aggregoidu kasvaakseen ja säilyttävät kovuutensa.Nikkeliä lisätään pääasiassa saadakseenausteniitti.Austeniitin atomit ovat asettuneet tiukemmin kuin ferriitissä, atomien välinen sidosvoima on vahvempi ja atomien diffuusio on vaikeampaa.Siksi austeniitin korkean lämpötilan lujuus on parempi.Voidaan nähdä, että lämpöä kestävän teräksen lujuus korkeissa lämpötiloissa ei liity pelkästään kemialliseen koostumukseen, vaan myös mikrorakenteeseen.
Korkeaseosteinen lämmönkestäväteräsvalutkäytetään laajalti tilanteissa, joissa työskentelylämpötila ylittää 650 ℃.Lämmönkestävät teräsvalut viittaavat teräksiin, jotka toimivat korkeissa lämpötiloissa.Lämmönkestävien teräsvalujen kehitys liittyy läheisesti eri teollisuudenalojen, kuten voimalaitosten, kattiloiden, kaasuturbiinien, polttomoottorien ja lentokonemoottorien, teknologiseen kehitykseen.Erilaisten koneiden ja laitteiden käyttämien erilaisten lämpötilojen ja jännitysten sekä erilaisten ympäristöjen vuoksi käytetyt terästyypit ovat myös erilaisia.
Vastaava ruostumattoman teräksen laatu | |||||||||
RYHMÄT | AISI | W-stoff | DIN | BS | SS | AFNOR | UNE / IHA | JIS | UNI |
Martensiittinen ja ferriittinen ruostumaton teräs | 420 C | 1,4034 | X43Cr16 | ||||||
440 B/1 | 1,4112 | X90 Cr Mo V18 | |||||||
- | 1,2083 | X42 Cr 13 | - | 2314 | Z 40 C 14 | F.5263 | SUS 420 J1 | - | |
403 | 1.4000 | X6Cr13 | 403 S 17 | 2301 | Z 6 C 13 | F.3110 | SUS 403 | X6Cr13 | |
(410S) | 1.4001 | X7 Cr 14 | (403 S17) | 2301 | Z 8 C 13 | F.3110 | SUS 410 S | X6Cr13 | |
405 | 1.4002 | X6 CrAl 13 | 405 S 17 | - | Z 8 CA 12 | F.3111 | SUS 405 | X6 CrAl 13 | |
416 | 1.4005 | X12 CrS 13 | 416 S 21 | 2380 | Z 11 CF 13 | F.3411 | SUS 416 | X12CrS13 | |
410 | 1.4006 | X 10 Kr 13 | 410 S21 | 2302 | Z 10 C 14 | F.3401 | SUS 410 | X12Cr13 | |
430 | 1.4016 | X6 Kr 17 | 430 S 17 | 2320 | Z 8 C 17 | F.3113 | SUS 430 | X8Cr17 | |
420 | 1.4021 | X20 Kr 13 | 420 S 37 | 2303 | Z 20 C 13 | F.3402 | SUS 420 J1 | X20Cr13 | |
420F | 1.4028 | X30 Cr 13 | 420 S 45 | (2304) | Z 30 C 13 | F.3403 | SUS 420 J2 | X30Cr13 | |
(420) | 1.4031 | X39Cr13 | 420 S 45 | (2304) | Z 40 C 14 | F.3404 | (SUS 420 J1) | - | |
431 | 1,4057 | X20 CrNi 17 2 | 431 S 29 | 2321 | Z 15 CNi 16.02 | F.3427 | SUS 431 | X16CrNi16 | |
430F | 1.4104 | X12 CrMoS 17 | - | 2383 | Z 10 CF 17 | F.3117 | SUS 430 F | X10CrS17 | |
434 | 1,4113 | X6 CrMo 17 | 434 S 17 | 2325 | Z 8 CD 17.01 | - | SUS 434 | X8CrMo17 | |
430Ti | 1,4510 | X6 CrTi 17 | - | - | Z 4 CT 17 | - | SUS 430 LX | X6CrTi17 | |
409 | 1,4512 | X5 CrTi 12 | 409 S 17 | - | Z 6 CT 12 | - | SUH 409 | X6CrTi12 | |
Austeniittista ruostumatonta terästä | 304 | 1.4301 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 15 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
305 | 1,4303 | X5 CrNi 18 12 | 305 S 19 | - | Z 8 CN 18.12 | - | SUS 305 | X8CrNi19 10 | |
303 | 1,4305 | X12 CrNiS 18 8 | 303 S 21 | 2346 | Z 10 CNF 18.09 | F.3508 | SUS 303 | X10CrNiS 18 09 | |
304 litraa | 1,4306 | X2 CrNiS 18 9 | 304 S 12 | 2352 | Z 2 CN 18.10 | F.3503 | SUS 304L | X2CrNi18 11 | |
301 | 1,4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | Z 12 CN 17.07 | F.3517 | SUS 301 | X12CrNi17 07 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2333 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304LN | 1,4311 | X2 CrNiN 18 10 | 304 S 62 | 2371 | Z 2 CN 18.10 | - | SUS 304 LN | - | |
316 | 1.4401 | X5 CrNiMo 18 10 | 316 S 16 | 2347 | Z 6 CND 17.11 | F.3543 | SUS 316 | X5CrNiMo17 12 | |
316 litraa | 1.4404 | - | 316 S 13.12.14.22.24 | 2348 | Z 2 CND 17.13 | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | ||
316LN | 1,4429 | X2 CrNiMoN 18 13 | - | 2375 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS 316 LN | - | |
316 litraa | 1,4435 | X2 CrNiMo 18 12 | 316 S 13.12.14.22.24 | 2353 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | |
316 | 1,4436 | - | 316 S 33 | 2343 | Z 6 CND18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 | |
317 litraa | 1,4438 | X2 CrNiMo 18 16 | 317 S 12 | 2367 | Z 2 CND 19.15 | - | SUS 317 L | X2CrNiMo18 16 | |
329 | 1,4460 | X3 CrNiMoN 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Az | F.3309 | SUS 329 J1 | - | |
321 | 1,4541 | X10 CrNiTi 18 9 | 321 S 12 | 2337 | Z 6 CND 18.10 | F.3553 | SUS 321 | X6CrNiTi18 11 | |
347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347 S 17 | 2338 | Z 6 CNNb 18.10 | F.3552 | SUS 347 | X6CrNiNb18 11 | |
316Ti | 1,4571 | X10 CrNiMoTi 18 10 | 320 S 17 | 2350 | Z 6 CNDT 17.12 | F.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 | |
309 | 1,4828 | X15 CrNiSi 20 12 | 309 S 24 | - | Z 15 CNS 20.12 | - | SUH 309 | X16 CrNi 24 14 | |
330 | 1,4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | Z 12 NCS 35.16 | - | SUH 330 | - | |
Duplex ruostumaton teräs | S32750 | 1,4410 | X 2 CrNiMoN 25 7 4 | - | 2328 | Z3 CND 25.06 Az | - | - | - |
S31500 | 1,4417 | X 2 CrNiMoSi 19 5 | - | 2376 | Z2 CND 18.05.03 | - | - | - | |
S31803 | 1,4462 | X 2 CrNiMoN 22 5 3 | - | 2377 | Z 3 CND 22,05 (Az) | - | - | - | |
S32760 | 1,4501 | X 3 CrNiMoN 25 7 | - | - | Z 3 CND 25.06 Az | - | - | - | |
630 | 1,4542 | X5CrNiCNb16-4 | - | - | - | - | - | - | |
A564/630 | - | - | - | - | - | - | - | - |
Lämmönkestävän valuteräksen standardit eri maissa
1) kiinalainen standardi
GB/T 8492-2002 "Lämmönkestävien teräsvalujen tekniset olosuhteet" määrittelee eri lämmönkestävien valuterästen lajikkeet ja huoneenlämpötilan mekaaniset ominaisuudet.
2) Eurooppalainen standardi
EN 10295-2002 lämmönkestävän valuteräksen standardit sisältävät austeniittisen lämmönkestävän ruostumattoman teräksen, ferriittisen lämmönkestävän ruostumattoman teräksen ja austeniittis-ferriittisen dupleksilämmönkestävän ruostumattoman teräksen sekä nikkelipohjaiset seokset ja kobolttipohjaiset seokset.
3) Amerikkalaiset standardit
ANSI/ASTM 297-2008 "Yleiset teollisuusrauta-kromi-, rauta-kromi-nikkeli lämmönkestävät teräsvalut" -standardissa määritelty kemiallinen koostumus on hyväksymisen perusta, ja mekaaninen suorituskykytesti suoritetaan vain ostajan pyynnöstä tilauksen aika.Muita kuumuutta kestävää valuterästä koskevia amerikkalaisia standardeja ovat ASTM A447/A447M-2003 ja ASTM A560/560M-2005.
4) Saksan standardi
Standardissa DIN 17465 "Lämmönkestävien teräsvalujen tekniset olosuhteet" eri lämmönkestävien valuteräslajien kemiallinen koostumus, mekaaniset ominaisuudet huoneenlämpötilassa ja korkean lämpötilan mekaaniset ominaisuudet määritellään erikseen.
5) Japanilainen standardi
JISG5122-2003 "Lämmönkestävät teräsvalut" -luokat ovat periaatteessa samat kuin American Standard ASTM.
6) Venäjän standardi
GOST 977-1988:ssa on määritelty 19 lämmönkestävää valuteräslaatua, mukaan lukien keski- ja korkeakromipitoiset lämmönkestävät teräkset.
Kemiallisen koostumuksen vaikutus lämmönkestävän teräksen käyttöikään
On olemassa melko erilaisia kemiallisia elementtejä, jotka voivat vaikuttaa lämmönkestävän teräksen käyttöikään.Nämä vaikutukset ilmenevät rakenteen stabiilisuuden lisäämisessä, hapettumisen estämisessä, austeniitin muodostumisessa ja stabiloimisessa sekä korroosion estämisessä.Esimerkiksi harvinaiset maametallit, jotka ovat lämmönkestävän teräksen hivenaineita, voivat merkittävästi parantaa teräksen hapettumiskestävyyttä ja muuttaa termoplastisuutta.Lämmönkestävän teräksen ja metalliseosten perusmateriaaleina valitaan yleensä metalleja ja seoksia, joilla on suhteellisen korkea sulamispiste, korkea itsediffuusioaktivointienergia tai pieni pinoamisvikaenergia.Eri lämpöä kestävillä teräksillä ja korkean lämpötilan metalliseoksilla on erittäin korkeat vaatimukset sulatusprosessille, koska sulkeumat tai tietyt metallurgiset viat teräksessä alentavat materiaalin kestävyysrajaa.
Edistyneen teknologian, kuten liuoskäsittelyn, vaikutus lämmönkestävän teräksen käyttöikään
Metallimateriaalien osalta erilaisten lämpökäsittelyprosessien käyttö vaikuttaa rakenteeseen ja raekokoon, mikä muuttaa lämpöaktivoinnin vaikeusastetta.Valuvian analysoinnissa on monia tekijöitä, jotka johtavat epäonnistumiseen, pääasiassa lämpöväsyminen johtaa halkeamien alkamiseen ja kehittymiseen.Vastaavasti on olemassa joukko tekijöitä, jotka vaikuttavat halkeamien syntymiseen ja etenemiseen.Niistä rikkipitoisuus on erittäin tärkeä, koska halkeamat kehittyvät enimmäkseen sulfidien mukana.Rikkipitoisuuteen vaikuttavat raaka-aineiden laatu ja niiden sulatus.Suojaavassa vetyatmosfäärissä toimivissa valukappaleissa, jos vedyssä on rikkivetyä, valukappaleet rikitetään.Toiseksi liuoskäsittelyn riittävyys vaikuttaa valukappaleen lujuuteen ja sitkeyteen.